Специализированный завод по производству редукторов и приводов
Приводные блоки ленточных конвейеров ПЛК
Назначение: Приводной блок ПЛК используется в качестве привода барабана ленточного конвейера, используемого в горно-добывающей промышленности.
Состав: Приводной блок имеет навесное исполнение на реактивной тяге и включает в себя следующие узлы:
- взрывозащищенный электродвигатель;
- гидромуфту;
- комбинированную упругую муфту с тормозным диском;
- тормоз дисковый;
- коническо-цилиндрический трехступенчатый редуктор c возможностью установки тормоза об-ратного хода;
- переходник для установки гидромуфты и тормоза, соединения электродвигателя и редуктора;
- опора крутящего момента с сайлентблоком.
Редуктор изготовлен со следующими конструктивными особенностями:
- корпус универсального монтажа как на валу барабана и опоре крутящего момента, так и на раме;
- литой оребренный корпус из высокопрочного чугуна или стальной сварной оребренный корпус с увеличенной термической мощностью ;
- в редукторе применены твердые шлифованные зубчатые пары - конические и цилиндрические эвольвентного зацепления;
- установлены импортные подшипники качения;
- установлены комбинированные противопылевые уплотнения:
лабиринтные + резиновые уплотнения с дополнительной кромкой;
- оснащен осевым воздушным вентилятором на входном валу;
- оснащен внутренним трубопроводом охлаждения;
- прибором внешнего визуального контроля уровня и температуры масла;
- оснащен датчиком температуры масла в корпусе;
- есть возможность установки датчиков вибрации.
Преимуществами приводного блока являются:
- компактность;
- отсутствие дополнительного центрирования элементов привода,
- безфундаментность установки основных узлов;
- повышенная нагрузочная способность;
- возможность переворота редуктора на 180 градусов относительно продольной оси без его разборки;
- снижение шумовых характеристик и увеличенный ресурс эксплуатации привода.
Условия эксплуатации:
- работа длительная (до 24 ч. в сутки) или с периодическими остановками;
- работа в непрерывном и повторно-кратковременном режимах, т. е. при переменных
нагрузках с периодическими остановками,
- нагрузка одного направления;
- вращение валов в любую сторону;
- пыльная среда;
- климатические исполнения - У1, У2, УЗ, У5, Т5 по ГОСТ 15150.
Вниманию заказчиков!
Изготовление приводного блока возможно в разных вариантах исполнения по согласованию с заказчиком. В таблицах приведены два варианта - на основе отечественных и импортных комплектующих, также возможно комбинированное применение.
Состав: Приводной блок имеет навесное исполнение на реактивной тяге и включает в себя следующие узлы:
- взрывозащищенный электродвигатель;
- гидромуфту;
- комбинированную упругую муфту с тормозным диском;
- тормоз дисковый;
- коническо-цилиндрический трехступенчатый редуктор c возможностью установки тормоза об-ратного хода;
- переходник для установки гидромуфты и тормоза, соединения электродвигателя и редуктора;
- опора крутящего момента с сайлентблоком.
Редуктор изготовлен со следующими конструктивными особенностями:
- корпус универсального монтажа как на валу барабана и опоре крутящего момента, так и на раме;
- литой оребренный корпус из высокопрочного чугуна или стальной сварной оребренный корпус с увеличенной термической мощностью ;
- в редукторе применены твердые шлифованные зубчатые пары - конические и цилиндрические эвольвентного зацепления;
- установлены импортные подшипники качения;
- установлены комбинированные противопылевые уплотнения:
лабиринтные + резиновые уплотнения с дополнительной кромкой;
- оснащен осевым воздушным вентилятором на входном валу;
- оснащен внутренним трубопроводом охлаждения;
- прибором внешнего визуального контроля уровня и температуры масла;
- оснащен датчиком температуры масла в корпусе;
- есть возможность установки датчиков вибрации.
Преимуществами приводного блока являются:
- компактность;
- отсутствие дополнительного центрирования элементов привода,
- безфундаментность установки основных узлов;
- повышенная нагрузочная способность;
- возможность переворота редуктора на 180 градусов относительно продольной оси без его разборки;
- снижение шумовых характеристик и увеличенный ресурс эксплуатации привода.
Условия эксплуатации:
- работа длительная (до 24 ч. в сутки) или с периодическими остановками;
- работа в непрерывном и повторно-кратковременном режимах, т. е. при переменных
нагрузках с периодическими остановками,
- нагрузка одного направления;
- вращение валов в любую сторону;
- пыльная среда;
- климатические исполнения - У1, У2, УЗ, У5, Т5 по ГОСТ 15150.
Вниманию заказчиков!
Изготовление приводного блока возможно в разных вариантах исполнения по согласованию с заказчиком. В таблицах приведены два варианта - на основе отечественных и импортных комплектующих, также возможно комбинированное применение.
МЕТОДИКА ВЫБОРА РЕДУКТОРА
1. Общие положения
1.1. Выбор редуктора заключается в определении его типоразмера на основании:
-Сравнения расчетных, задаваемых и номинальных значений крутящих моментов на выходном валу и радиальных консольных нагрузок, приложенных в середине посадочной части концов входного и выходного валов.
-Проверки условий отсутствия перегрева редуктора.
1.2. Номинальные значения крутящих моментов и передаточных чисел, радиальных консольных нагрузок редукторов общемашиностроительного применения приведены в таблицах технических характеристик настоящего каталога.
Указанные нагрузки для редукторов (за исключением редукторов, работающих в повторно-кратковременных режимах) приведены для условий непрерывной (продолжительность включения ПВ 100%), нереверсивной работы, без толчков и ударов, без вибрации, при продолжительности работы 8 часов в сутки, не более 2-х пусков в час, с допустимым двукратным повышением номинального крутящего момента во время пусков.
При этом ведущей машиной является электродвигатель.
Этот режим характеризуется коэффициентом условий работы КУР, определяемого как произведение коэффициентов:
КУР = К1×К2×К3×КПВ×КРЕВ , (1)
где
К1 – коэффициент, учитывающий динамические характеристики двигателя.
К2 – коэффициент, учитывающий продолжительность работы в сутки.
К3 – коэффициент, учитывающий количество пусков в час.
КПВ – коэффициент, учитывающий продолжительность включения (ПВ).
КРЕВ – коэффициент, учитывающий реверсивность редуктора (для нереверсивной работы КРЕВ = 1,00; для реверсивной – КРЕВ = 0,75).
Для специальных редукторов (подъемно-транспортных машин, кранов и т.д.) указанные параметры определены для фактических условий их работы.
1.3. Значения расчетных параметров для выбора редуктора определяются по настоящей методике при этом необходимо учитывать следующие факторы:
-Мощность двигателя выбирается из ряда мощностей двигателя принятого типа с округлением до ближайшего большего значения к мощности, потребляемой приводимой машиной с учетом КПД привода.
-Большие по мощности двигатели (значительно превышающие требуемые) развивают большие пусковые токи и пусковые мощности более двукратных, что может вызвать неучтенные перегрузки редуктора. Использование подобных двигателей возможно по согласованию с заводом – изготовителем редуктора.
-Наиболее экономичной является эксплуатация редуктора при частоте вращения на входе <1500 об/мин, а с целью более длительной безотказной работы редуктора рекомендуется принимать частоту вращения входного вала ≤900 об/мин.
2. Выбор редуктора
2.1. Выбор типа редуктора:
Исходными данными для выбора типа редуктора служат чертеж и кинематическая схема привода, требуемое передаточное число iред , характеристики режима эксплуатации, требования к расположению осей в пространстве.
По известному передаточному числу определяется количество ступеней редуктора, руководствуясь схемой:
- При значениях iред ≤ 6,3 выбирают одноступенчатый редуктор.
- При значениях 7,1≤ iред ≤ 20 для эвольвентных, закаленных, шлифованных зубьев и 7,1≤ iред ≤ 50 для улучшенных зубьев, в том числе с зацеплением Новикова, выбирают двухступенчатый редуктор.
- При значениях 20≤ iред ≤ 100 для эвольвентных, закаленных, шлифованных зубьев и 50 ≤ iред ≤ 200 для улучшенных зубьев, в том числе с зацеплением Новикова, выбирают трехступенчатый редуктор.
- При значениях iред, превышающих ранее приведенные величины выбирают четырех – и более ступенчатые редукторы.
Примечание: В условном обозначении редукторов зубчатая пара эвольвентного профиля закаленная, шлифованная обозначается первой цифрой 5 . При этом зацепление Новикова обозначено буквой Н.
Положение выходного вала (горизонтальное или вертикальное), расположение входного вала по отношению к выходному валу (параллельное или перпендикулярное), способ монтажа редуктора (на фундаменте или на ведомый вал объекта) определяют по приведенным в каталоге рисункам.
Из рисунков каждого редуктора и размеров, приведенных в таблицах, определяются все монтажные положения, в которые редуктор может быть установлен. При этом в обозначении редукторов могут быть указаны специальные символы, обозначающие способ монтажа.
2.2. Выбор габарита (типоразмера) редуктора.
2.2.1. Критериями выбора типоразмера редуктора являются расчетные значения крутящего момента на выходном валу, радиальных консольных нагрузок на концах валов и недопустимость перегрева редуктора.
2.2.2. Исходными данными для определения габарита редуктора являются:
- вид приводимой машины;
- требуемый крутящий момент на выходном валу, ТВЫХ.ТРЕБ , Н×м;
- частота вращения выходного вала редуктора, nВЫХ , об/мин;
- частота вращения входного вала редуктора, nВХ , об/мин;
- вид двигателя;
- характер нагрузки (равномерная и неравномерная, реверсивная или нереверсивная, наличие и величина перегрузок, наличие толчков, ударов, вибраций) ;
- требуемая длительность эксплуатации редуктора в часах;
- средняя ежесуточная работа в часах;
- количество включений в час;
- продолжительность включений под нагрузкой, ПВ %;
- условия окружающей среды (температура, условия отвода тепла) ;
- соединение редуктора с приводимой машиной (муфтой или передачами: зубчатой, цепной, клиноременной и т.д.) ;
- радиальная консольная нагрузка, приложенная в середине посадочной части концов выходного вала FВЫХ.ТРЕБ. и входного вала FВХ.ТРЕБ , Н;
2.2.3. При выборе габарита редуктора производится расчет следующих параметров редукторов по формулам:
Передаточное отношение редуктора:
(2)
Расчетный крутящий момент на выходном валу редуктора:
ТВЫХ.РАСЧ. = ТВЫХ.ТРЕБ×КУР , (3)
где КУР определяется по формуле (1), числовые значения входящих коэффициентов выбираются из таблиц 1, 2, 3, 4.
Расчетная мощность двигателя:
(4)
где РВХ.РАСЧ. – расчетная мощность двигателя, кВт,
η– коэффициент полезного действия редуктора (КПД),
Значения принимается равным:
Для цилиндрических редукторов:
- одноступенчатых - 0,99;
- двухступенчатых - 0,98;
- трехступенчатых - 0,97;
- четырехступенчатых - 0,95;
Для конических редукторов:
- одноступенчатых - 0,98;
- двухступенчатых - 0,97;
Для коническо-цилиндрических редукторов – как произведение значений конической и цилиндрической частей редуктора.
2.2.4. Значения коэффициентов приводятся в таблицах.
1. Общие положения
1.1. Выбор редуктора заключается в определении его типоразмера на основании:
-Сравнения расчетных, задаваемых и номинальных значений крутящих моментов на выходном валу и радиальных консольных нагрузок, приложенных в середине посадочной части концов входного и выходного валов.
-Проверки условий отсутствия перегрева редуктора.
1.2. Номинальные значения крутящих моментов и передаточных чисел, радиальных консольных нагрузок редукторов общемашиностроительного применения приведены в таблицах технических характеристик настоящего каталога.
Указанные нагрузки для редукторов (за исключением редукторов, работающих в повторно-кратковременных режимах) приведены для условий непрерывной (продолжительность включения ПВ 100%), нереверсивной работы, без толчков и ударов, без вибрации, при продолжительности работы 8 часов в сутки, не более 2-х пусков в час, с допустимым двукратным повышением номинального крутящего момента во время пусков.
При этом ведущей машиной является электродвигатель.
Этот режим характеризуется коэффициентом условий работы КУР, определяемого как произведение коэффициентов:
КУР = К1×К2×К3×КПВ×КРЕВ , (1)
где
К1 – коэффициент, учитывающий динамические характеристики двигателя.
К2 – коэффициент, учитывающий продолжительность работы в сутки.
К3 – коэффициент, учитывающий количество пусков в час.
КПВ – коэффициент, учитывающий продолжительность включения (ПВ).
КРЕВ – коэффициент, учитывающий реверсивность редуктора (для нереверсивной работы КРЕВ = 1,00; для реверсивной – КРЕВ = 0,75).
Для специальных редукторов (подъемно-транспортных машин, кранов и т.д.) указанные параметры определены для фактических условий их работы.
1.3. Значения расчетных параметров для выбора редуктора определяются по настоящей методике при этом необходимо учитывать следующие факторы:
-Мощность двигателя выбирается из ряда мощностей двигателя принятого типа с округлением до ближайшего большего значения к мощности, потребляемой приводимой машиной с учетом КПД привода.
-Большие по мощности двигатели (значительно превышающие требуемые) развивают большие пусковые токи и пусковые мощности более двукратных, что может вызвать неучтенные перегрузки редуктора. Использование подобных двигателей возможно по согласованию с заводом – изготовителем редуктора.
-Наиболее экономичной является эксплуатация редуктора при частоте вращения на входе <1500 об/мин, а с целью более длительной безотказной работы редуктора рекомендуется принимать частоту вращения входного вала ≤900 об/мин.
2. Выбор редуктора
2.1. Выбор типа редуктора:
Исходными данными для выбора типа редуктора служат чертеж и кинематическая схема привода, требуемое передаточное число iред , характеристики режима эксплуатации, требования к расположению осей в пространстве.
По известному передаточному числу определяется количество ступеней редуктора, руководствуясь схемой:
- При значениях iред ≤ 6,3 выбирают одноступенчатый редуктор.
- При значениях 7,1≤ iред ≤ 20 для эвольвентных, закаленных, шлифованных зубьев и 7,1≤ iред ≤ 50 для улучшенных зубьев, в том числе с зацеплением Новикова, выбирают двухступенчатый редуктор.
- При значениях 20≤ iред ≤ 100 для эвольвентных, закаленных, шлифованных зубьев и 50 ≤ iред ≤ 200 для улучшенных зубьев, в том числе с зацеплением Новикова, выбирают трехступенчатый редуктор.
- При значениях iред, превышающих ранее приведенные величины выбирают четырех – и более ступенчатые редукторы.
Примечание: В условном обозначении редукторов зубчатая пара эвольвентного профиля закаленная, шлифованная обозначается первой цифрой 5 . При этом зацепление Новикова обозначено буквой Н.
Положение выходного вала (горизонтальное или вертикальное), расположение входного вала по отношению к выходному валу (параллельное или перпендикулярное), способ монтажа редуктора (на фундаменте или на ведомый вал объекта) определяют по приведенным в каталоге рисункам.
Из рисунков каждого редуктора и размеров, приведенных в таблицах, определяются все монтажные положения, в которые редуктор может быть установлен. При этом в обозначении редукторов могут быть указаны специальные символы, обозначающие способ монтажа.
2.2. Выбор габарита (типоразмера) редуктора.
2.2.1. Критериями выбора типоразмера редуктора являются расчетные значения крутящего момента на выходном валу, радиальных консольных нагрузок на концах валов и недопустимость перегрева редуктора.
2.2.2. Исходными данными для определения габарита редуктора являются:
- вид приводимой машины;
- требуемый крутящий момент на выходном валу, ТВЫХ.ТРЕБ , Н×м;
- частота вращения выходного вала редуктора, nВЫХ , об/мин;
- частота вращения входного вала редуктора, nВХ , об/мин;
- вид двигателя;
- характер нагрузки (равномерная и неравномерная, реверсивная или нереверсивная, наличие и величина перегрузок, наличие толчков, ударов, вибраций) ;
- требуемая длительность эксплуатации редуктора в часах;
- средняя ежесуточная работа в часах;
- количество включений в час;
- продолжительность включений под нагрузкой, ПВ %;
- условия окружающей среды (температура, условия отвода тепла) ;
- соединение редуктора с приводимой машиной (муфтой или передачами: зубчатой, цепной, клиноременной и т.д.) ;
- радиальная консольная нагрузка, приложенная в середине посадочной части концов выходного вала FВЫХ.ТРЕБ. и входного вала FВХ.ТРЕБ , Н;
2.2.3. При выборе габарита редуктора производится расчет следующих параметров редукторов по формулам:
Передаточное отношение редуктора:
(2)
Расчетный крутящий момент на выходном валу редуктора:
ТВЫХ.РАСЧ. = ТВЫХ.ТРЕБ×КУР , (3)
где КУР определяется по формуле (1), числовые значения входящих коэффициентов выбираются из таблиц 1, 2, 3, 4.
Расчетная мощность двигателя:
(4)
где РВХ.РАСЧ. – расчетная мощность двигателя, кВт,
η– коэффициент полезного действия редуктора (КПД),
Значения принимается равным:
Для цилиндрических редукторов:
- одноступенчатых - 0,99;
- двухступенчатых - 0,98;
- трехступенчатых - 0,97;
- четырехступенчатых - 0,95;
Для конических редукторов:
- одноступенчатых - 0,98;
- двухступенчатых - 0,97;
Для коническо-цилиндрических редукторов – как произведение значений конической и цилиндрической частей редуктора.
2.2.4. Значения коэффициентов приводятся в таблицах.
2.2.5. Подбор редукторов производится в следующей последовательности:
- определяется передаточное число редуктора по формуле (2);
- определяется количество ступеней по рекомендациям п. 2.1;
- определяется коэффициент условий работы для редукторов общемашиностроительного применения по формуле (1).
Примечание:
- для специальных редукторов коэффициент условий работу КУР=1;
- для специальных редукторов и для редукторов общемашиностроительного применения с коэффициентом условий работы КУР = 1 по известным типу редуктора, передаточному числу и количеству ступеней подбирается редуктор из таблиц каталога с обеспечением условия:
ТВЫХ.ТАБ. > ТВЫХ.ТРЕБ., (5)
где ТВЫХ.ТАБ - номинальный крутящий момент из таблиц каталога;
- для редукторов с коэффициентом условий работы КУР не равном 1 определяется значение расчетного крутящего момента по формуле (3), после чего производится подбор редуктора из таблиц каталога с обеспечением условия:
ТВЫХ.ТАБ. > ТВЫХ.РАСЧ.. (6)
2.3. Проверка радиальных консольных нагрузок, приложенных в середине посадочных частей концов входного и выходного валов редуктора, производится следующим образом:
Определяется расчетная величина консольных нагрузок по известным величинам требуемых нагрузок из соотношений для случаев не равенства единице коэффициента КУР:
FВЫХ.РАСЧ. = FВЫХ.ТРЕБ.х КУР , (7)
FВХ.РАСЧ. = FВХ.ТРЕБ.× КУР , (8)
Проверяем выполнение условий:
FВЫХ.ТАБ.≥FВЫХ.РАСЧ. , (9)
FВХ.ТАБ. ≥ FВХ.РАСЧ., (10)
где FВЫХ.ТАБ , FВХ.ТАБ. – радиальные консольные нагрузки.
Для специальных редукторов и редукторов общемашиностроительного применения с коэффициентом условий работы КУР=1 проверяется выполнение условий:
FВЫХ.ТАБ. ≥ FВЫХ.ТРЕБ. , (11)
FВХ.ТАБ. ≥ FВХ.ТРЕБ., (12)
При невыполнении условий (9) ... (12) выбирается больший типоразмер редуктора.
2.4. Проверка условий отсутствия перегрева редуктора.
Проверка производится определением выполнения условия:
РВХ.РАСЧ. ≤ РТЕРМ. × КТ , кВт, (13)
где КТ – температурный коэффициент, значения которого приведены в таблице 6.
РТЕРМ – термическая мощность (кВт), значение которой приводятся в паспортах, технических условиях на редукторы, каталогах.
- определяется передаточное число редуктора по формуле (2);
- определяется количество ступеней по рекомендациям п. 2.1;
- определяется коэффициент условий работы для редукторов общемашиностроительного применения по формуле (1).
Примечание:
- для специальных редукторов коэффициент условий работу КУР=1;
- для специальных редукторов и для редукторов общемашиностроительного применения с коэффициентом условий работы КУР = 1 по известным типу редуктора, передаточному числу и количеству ступеней подбирается редуктор из таблиц каталога с обеспечением условия:
ТВЫХ.ТАБ. > ТВЫХ.ТРЕБ., (5)
где ТВЫХ.ТАБ - номинальный крутящий момент из таблиц каталога;
- для редукторов с коэффициентом условий работы КУР не равном 1 определяется значение расчетного крутящего момента по формуле (3), после чего производится подбор редуктора из таблиц каталога с обеспечением условия:
ТВЫХ.ТАБ. > ТВЫХ.РАСЧ.. (6)
2.3. Проверка радиальных консольных нагрузок, приложенных в середине посадочных частей концов входного и выходного валов редуктора, производится следующим образом:
Определяется расчетная величина консольных нагрузок по известным величинам требуемых нагрузок из соотношений для случаев не равенства единице коэффициента КУР:
FВЫХ.РАСЧ. = FВЫХ.ТРЕБ.х КУР , (7)
FВХ.РАСЧ. = FВХ.ТРЕБ.× КУР , (8)
Проверяем выполнение условий:
FВЫХ.ТАБ.≥FВЫХ.РАСЧ. , (9)
FВХ.ТАБ. ≥ FВХ.РАСЧ., (10)
где FВЫХ.ТАБ , FВХ.ТАБ. – радиальные консольные нагрузки.
Для специальных редукторов и редукторов общемашиностроительного применения с коэффициентом условий работы КУР=1 проверяется выполнение условий:
FВЫХ.ТАБ. ≥ FВЫХ.ТРЕБ. , (11)
FВХ.ТАБ. ≥ FВХ.ТРЕБ., (12)
При невыполнении условий (9) ... (12) выбирается больший типоразмер редуктора.
2.4. Проверка условий отсутствия перегрева редуктора.
Проверка производится определением выполнения условия:
РВХ.РАСЧ. ≤ РТЕРМ. × КТ , кВт, (13)
где КТ – температурный коэффициент, значения которого приведены в таблице 6.
РТЕРМ – термическая мощность (кВт), значение которой приводятся в паспортах, технических условиях на редукторы, каталогах.
В случае невыполнения условия (13) при выбранном первоначально способе охлаждения определяются другие технологические приемы охлаждения, или переходят к большему типоразмеру редуктора.
3. Пример выбора редуктора
3.1. Исходные данные:
Кинематическая схема: оси входного и выходного валов параллельны и находятся в горизонтальной плоскости.
Вид приводимой машины: листопрокатный станок (группа В).
ТВЫХ.ТРЕБ.= 4000 Н×м.
FВЫХ.ТРЕБ. = 11000 Н.
FВХ.ТРЕБ. = 1000 Н.
nВЫХ. = 93,75 об/мин.
Вид двигателя: асинхронный электродвигатель.
nВХ.= 1500 об/мин.
Характер нагрузки: работа непрерывная, нереверсивная, толчки средней силы.
Средняя ежесуточная работа - 10 часов.
Количество включений в час - до 30.
Продолжительность включений - ПВ 100 % .
Условия окружающей среды: температура воздуха ≤ 30 С0, условия отвода тепла – естественное охлаждение воздухом окружающей среды.
3.2. Выбор редуктора.
- Из таблиц 1, 2, 3, 4 находим (группа В – электродвигатель, 10 часов работы в сутки, 30 пусков в час): К1=1,5 ; К2=1,12 ; К3=1,1 ; КПВ=1,0 ; КРЕВ.=1 (передача нереверсивная).
- Определяем величину коэффициента условий работы:
КУР = К1× К2×К3×КПВ×КРЕВ ;
КУР = 1,5×1,12×1,1×1×1=1,848;
- Определяем расчетные выходной момент и консольные радиальные нагрузки:
ТВЫХ.РАСЧ. = 4000×1,848 = 7392 Н×м
FВХ.РАСЧ. = 1000 × 1,848 = 1848 Н
FВЫХ.РАСЧ. = 11000 × 1,848 = 20328 Н
- Определяем передаточное число редуктора:
Согласно рекомендации п. 2.1. выбираем двухступенчатый редуктор.
Из каталога находим:
редуктор цилиндрический двухступенчатый Ц2У-315НМ.
- Определяем расчетную мощность на входе в редуктор:
где η=0,98 – КПД двухступенчатого цилиндрического редуктора п. 2.2.3.
- Проверяем отсутствие перегрева редуктора. Из таблицы 6 находим значение коэффициента КТ (t =30 С0, без постороннего охлаждения, продолжительность включения ПВ 100%):
КТ = 0,88
- Согласно технической документации термическая мощность редуктора Ц2У-315НМ составляет:
РТЕРМ. = 128 кВт
- Условие (13):
РВХ.РАСЧ. ≤ 128×0,88 = 112,6 кВт,
То есть условие (13) выполнено.
В случае невыполнения условия (13) при выбранном способе охлаждения используются другие способы охлаждения.
3. Пример выбора редуктора
3.1. Исходные данные:
Кинематическая схема: оси входного и выходного валов параллельны и находятся в горизонтальной плоскости.
Вид приводимой машины: листопрокатный станок (группа В).
ТВЫХ.ТРЕБ.= 4000 Н×м.
FВЫХ.ТРЕБ. = 11000 Н.
FВХ.ТРЕБ. = 1000 Н.
nВЫХ. = 93,75 об/мин.
Вид двигателя: асинхронный электродвигатель.
nВХ.= 1500 об/мин.
Характер нагрузки: работа непрерывная, нереверсивная, толчки средней силы.
Средняя ежесуточная работа - 10 часов.
Количество включений в час - до 30.
Продолжительность включений - ПВ 100 % .
Условия окружающей среды: температура воздуха ≤ 30 С0, условия отвода тепла – естественное охлаждение воздухом окружающей среды.
3.2. Выбор редуктора.
- Из таблиц 1, 2, 3, 4 находим (группа В – электродвигатель, 10 часов работы в сутки, 30 пусков в час): К1=1,5 ; К2=1,12 ; К3=1,1 ; КПВ=1,0 ; КРЕВ.=1 (передача нереверсивная).
- Определяем величину коэффициента условий работы:
КУР = К1× К2×К3×КПВ×КРЕВ ;
КУР = 1,5×1,12×1,1×1×1=1,848;
- Определяем расчетные выходной момент и консольные радиальные нагрузки:
ТВЫХ.РАСЧ. = 4000×1,848 = 7392 Н×м
FВХ.РАСЧ. = 1000 × 1,848 = 1848 Н
FВЫХ.РАСЧ. = 11000 × 1,848 = 20328 Н
- Определяем передаточное число редуктора:
Согласно рекомендации п. 2.1. выбираем двухступенчатый редуктор.
Из каталога находим:
редуктор цилиндрический двухступенчатый Ц2У-315НМ.
- Определяем расчетную мощность на входе в редуктор:
где η=0,98 – КПД двухступенчатого цилиндрического редуктора п. 2.2.3.
- Проверяем отсутствие перегрева редуктора. Из таблицы 6 находим значение коэффициента КТ (t =30 С0, без постороннего охлаждения, продолжительность включения ПВ 100%):
КТ = 0,88
- Согласно технической документации термическая мощность редуктора Ц2У-315НМ составляет:
РТЕРМ. = 128 кВт
- Условие (13):
РВХ.РАСЧ. ≤ 128×0,88 = 112,6 кВт,
То есть условие (13) выполнено.
В случае невыполнения условия (13) при выбранном способе охлаждения используются другие способы охлаждения.
Скачать полную информацию в формате PDF
